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水汽的净流程坠落每管一定等于闪现的水汽的比率。这能被表示成

在 ni 是效果 i，和 m_ v 的数字管的地方； i 是在途径 i 中进入每管的水汽的大众流程。

给在管的水汽的压力下降以同种的流程模型 （举例来说， Hewitt 和门厅－泰勒， 1970) 为基础哪一个有三个期限：静态的头 （sh）、加速或动力（一）

而且摩擦 （f）.在这情况，它将会被假定水汽在液体而且水汽的质量是 1.0,也就是的环里面流动，没有使乘火车液体的小滴。压力 （P）的变化的比率用距离坠落管 （x）有被

摩擦期限典型地在向下大众的流出方面有， G：

f 是摩擦因素的地方和 vv

是较特定体积的水汽的地方。大众流出的绝对值被用来考虑到相反流程。 Hajiloo 等人 （2001)

为如此的流程检讨了摩擦因素，但是他们的瓦斯和液体流率大概比在一个蒸发器中被期望的那些高。他们的数据被检查而且额外的了－ 对管的情况的

polated，但是在所有的情况实验摩擦因素是较少的超过或非常接近摩擦因素为平滑的管。沃利斯 （1969)

为水平线和垂直的电影收集了多种环形电影流程结果而且为摩擦因素获得了一个相等：

从这一个工作，他们总结相等的管粗糙是电影厚度的四倍。（为水│空气）然而为比较黏的液体 , 电影比较厚和被情绪商数预测的摩擦。（17) 变成不合理高。因此给摩擦因素 （Haaland， 1983) 的 Haaland

的相等使用对在一个水│空气系统被形成的波符合的一个 1.1 毫米的统一粗糙 （?) 被应用。后来的敏感分析表示水汽速度对粗糙的选择一点也不敏感：

加速期限能起源于一个动力平衡 （Hewitt 和门厅－泰勒， 1970) 给

在这相等中，大众的流率总是确定，但是速度

（u）可能是否定。大众的流率和速度能在大众的流出、 G 和特性体积， vv 方面被定义，给

The last term can be written asdxa ¼ dxð vÞ ð Þ dP d dG dv G Gv¼ ð Þ v dx þ dx sign G 2 G v G2 v 20

dvv dvv dP

21

他水汽大众的流出、 G，变化用蒸发坠落管

分母被发现无关重要地不同于 1.0了。 2.2.物理性能

温度为水汽体和液体物料的相关值取自方程fi配到标准数据。作为函数的使用给出方程的温度和固形物浓度计算牛奶密度 Písecký (1997 年

):

这里 w脂肪 ; ;wNFS和 w水分别脂肪，非 fatsolids (NFS) 和水的质量分数，而 T 是温度1C.粘度计算方程给出了由 et al.莫里森 (2013 年) ，如下所示：

等于在组件蛋白、 乳糖和脂肪

沸点升高Δ从基本方程得到 Tb

Twb在哪里，正常沸腾的水中的地方的压力，开尔文Δhv是摩尔热汽化和 x水是水的摩尔分数。一个好的估计的摩尔分数能求得考虑只有水，乳糖和矿物质。基于冰点抑郁数据的 Chen 等人 （1996 年） 牛奶中矿物质的有效分子质量为 0.067 公斤 mol1如果认为它们以不离的形式存在。因此

2.3.参数

管有 14 m、 50.8 毫米外径和壁厚度为 1 毫米的长度。管均假定管上安排表 （到所有这些管道被焊接的水平表） 与三角形沥青给他们之间的 11.2 毫米的最小距离的 60 毫米 （见图 2)。列管式直径 2.2 米成立了 fi单片微型计算机的管。两个不同的冷藏库被认为是对应于那些在图 1; first 曾两次穿越适合作为 first 作用于脱脂牛奶蒸发器的大约 9%总固形物等饲料有 five 传递适合作为饲料约 16%的总固体浓度的第二个效果。允许划分走刀之间的部分后, 两次通过列管式被发现有 1107年管和five 通排管式有 1044年管。每个效果管数目的拆

分决心实现入口液体润湿速率为 0.18 公斤 m1的1 9 ％ 的固体在日益线性至 0.25 公斤 m1的1在 40 ％ 的固体。它公认的 表1 在仿真模拟中使用的参数。 参数

饲料的固体（％） 刀路

饲料润湿速率 （公斤 m1的1) 传递1管 传递2管 通过3管 通过4管 通过5管 蒸发温度 (1C) 温差 （1C) 进料温度 （1C)

效果 1 9.0 2 0.18 650 457 70 3.5 75

影响 2 16.1 5 0.20 327 247 190 153 127 66 3.5 70

所产生的每个通管数并不总是最好的物质环境建设。其他参数给出了表 1.

2.4.分销商

当经销商所示图 2用蒸气佛罗里达州ows 于圆周分布器板。弧长 (在圆周上） 可用于 flow 在每个阶段被认为是在管，数目成正比，但它承认这并不需要如此。分发服务器被假定为 40 毫米以上管板。在设计图 2b 允许蒸汽通过直接从蒸发器管进入相应的蒸汽管 （或反之亦然），因此水蒸气也不需要佛罗里达州ow 水平。

图 3显示顶部查看小管板和图 3b 显示一张照片的一个类似的系统。对于管直径和螺距由于上述的经销商孔的中心与蒸发器管内的边缘之间的最小距离 10.2 毫米。 通常是经销商孔和喷气式飞机是 6-8 毫米直径等之间的外侧的距离边缘的射流和 在管是 6 -7 毫米.

与所示器的设计图 2那里是互动的下降液体射流和蒸气如图所示为个别射流之间的可能性图 4。如果 de佛罗里达州下降 jet 检验是足够高，液体进入

管和管的后续润湿的分布将是意义fi明显受影响。卧式蒸汽速度被假定为最大之后外管附近的分发服务器的圆周,。

蒸汽速度范围 2 -20 m s1雷诺数取决于蒸发器温度范围从约 150 至 2000 年。从 Lapple 和牧羊人 （1940 年） 阻力系数fi系数为佛罗里达州ow 跨缸是非常接近 1.0 在这个范围内。

垂直速度是取决于液体上面的洞的高度，排放系数fi系数、 Ch和重力。排放系数fi扩谱这种情况取决于液体的高度，h，并给出了由莫里森等人 （2006 年）。因为它射流可能变薄' fl欠不是，如下所示：

（34） 和 （35） 可用于 find 的轨迹下降液较理想的喷射。

图 3.) 规模 7 的蒸发器管 （大圆圈） 及位置的垂直喷气式飞机从分发服务器 （小圆圈） 的顶视图。b） 垂直喷射的蔗糖溶液从堕下 分发服务器到模型管板上。