压缩式热泵膜蒸馏系统的分析与实验研究
上传者:黄朗明|上传时间:2015-05-07|密次下载
压缩式热泵膜蒸馏系统的分析与实验研究
中国J:程热物理学会传热传质学术会议论文编号:033194压缩式热泵膜蒸馏系统的分析与实验研究
张踢任建勋陈泽敬
清华大学工程力学系,传热强化与过程节能教育部重点实验室.北京.100084
Tel:OlO一62782982E—mail:zhangOl西nailS.tsinghua.edu.cn
摘要:本文将探索应用减压膜蒸馏技术制取纯净水,同时采用压缩式热泵圊收水蒸气冷凝潜热用于加热原料液,以提高能源的利用率的可行性.压缩式热泵系统以R142b为工质,在热源温度(原料液)55~65℃、冷源温度(水蒸气)30~50"C的条件下,系统的COP可达3.35.系统单耗180wh/kg.与TIMES系统相比,不仅产水率提高而且明显降低了系统的单耗:同时系统的启动时间仅为4分钟,解决了TIMES系统产水滞后的问题.
芙键词:减压膜蒸馏单级压缩式热泵纯净水
1引言:
膜蒸馏是一种新型膜分离技术,它利用高分子膜的某些结构上的功能,来达到蒸馏的目的。在长期载人航天器的水回收与再生系统中.热电集成膜蒸馏子系统TIMES(ThermoelectricIntegratedMembruneEvaporationSubsystem)已经成功地将尿液处理成为卫生水【l】。文献[2】研制的TIMES实验样机,在保证产水率基本不变的情况下降低了系统的运行单耗。但由于TIMES中的热电制冷元件成本很高,使膜蒸馏这一高效率的水处理技术的地面应用受到很大的限制。蒸汽压缩制冷技术十分成熟,而且蒸汽压缩热泵已经成功应用于油田工业废热回收[3】。因此,本文提出了用蒸汽压缩热泵代替热电制冷的热回收新方案。这一方案,一方面继承了TIMES结构简单、高效的优点,另一方面能明显降低系统的制造成本,提高系统的经济性。这里.对新方案的原理、结构、性能进行初步探讨和实验研究,为该系统今后的进一步研究和实际应用奠定基础。2系统构成及工作原理
2.1系统构成
如图1所示。从工作原理上分析,本系统包括膜蒸馏和热回收两大子系统。膜蒸馏系统由聚丙烯(PP)中空纤维膜组件5、循环泵9、真空机组8、真空集液器7和二冷凝器6构成。蒸汽压缩热回收系统包括:压缩机l、蒸发器4、冷凝器2、毛细管3.系统中存在三个相互关联的流动传热回路:蒸汽压缩制冷回路A、循环水加热回路B和水蒸气的冷凝和收集C.
2.2工作原理及可行性分析
循环废水在冷凝器吸收来自制冷剂的冷凝潜热。温度升高后,进入中空纤维膜组件中,在膜两侧的饱和压力差作用下.部分水在膜的外表面蒸发成饱和水蒸气.水蒸气在制冷系统的蒸发器中向制冷剂放热而冷凝成液态水、通过二次冷凝器和真空机组收集。绝大部分废水则回到制冷系统的冷凝器中再次被加热。压缩机则将来自蒸发器的制冷剂蒸汽压缩,提高温度和压力后,回到制冷系统的冷凝器中冷凝.将热量传递给循环废水,维持整个系统的正常工作.
当循环废水温度较高时,废水中的有机物容易分解,分解产物会和水蒸气一起穿过蒸馏膜的微孔,影响净水的水质。因此要求通过膜纤维的循环水温度不高于70℃,相应的饱和蒸汽压力低于3lkpa。系统实验所需的真空度由微型真空泵维持。水蒸气侧的绝对压力可达3.8kpa。
采f}J蒸气压缩制冷代替!F导体热电制冷,在保证产水率的条件下,系统的制冷系数不能太低,否则会使系统的运行成本过高而失去使用价值。TIMES中,半导体热电制冷的制冷系数在3 ̄4之间,对于常用的氟利昂小型蒸气压缩制冷系统,当蒸发温度为5"C冷凝温度为45℃时,制冷系数约为2.8~3.2。从膜蒸馏的原理讲,制冷系统的冷凝温度和蒸发温度都可以提高,制冷温差还可以减小。因此,系统的制冷系数有望再提高一些。
l:压缩机
2;冷凝器
3:毛细管
4:蒸发器
5:中空纤维膜组件
6:二级冷凝器
7:真空收集嚣
8;真空泵
9:循环水泵
3实验装置
本实验采用了聚丙烯中空纤维膜[4]作为蒸馏分离膜(PPh'M),即保证产水质量又可降低成本。膜组件长约200mm,空隙率25%,长方形膜孔(0.8×0.2um),膜管内径仅为0.3mm,表面积约为2m2。
根据膜蒸馏对废水工作温度的要求,制冷系统的冷凝温度约65~70"(2.属于高温制冷工况,要选择适合的高温制冷剂【5】。在制冷量为1000w的条件下,分别对几种高温制冷剂计算相应的理论排量和单位容积制冷量。理论排量大,则压缩机尺寸过大。排量过小,难找到合适的小排量压缩机。综合考虑单位容积制冷量,选用R142b为制冷工质。并选用了全封闭滚动转子式压缩机作为实验系统的压缩机.
考虑到冷凝器制冷剂侧的高压及冷凝器循环废水侧的腐蚀性,冷凝器采用不锈钢钎焊板式换热器,换热面积约为0.795in'。蒸发器与冷凝器同型号。
实验系统的毛细管设计为可拆卸的形式。如图l所示,毛细管采用机械配合连接到两端的截止阀上,关闭截至阀可更换毛细管。通过更换毛细管的长度和内径,可以改变实验系统的蒸发压力和冷凝压力。
冷凝水收集器是用高压锅改造成的真空净水容器,实验中采用小型真空泵维持该真空容器的真空度。
实验的循环水流量用浮子流量计测量,系统中布置了16个0.2ram的铜一缭铜热电偶测量各节点的温度,用HP34970A数字采集系统进行纪录。这16个测温点为:冷凝器入、出口温度(4个);蒸发器入、出口温度(4个);膜体水路入、出口温度(2个)及蒸汽出口(1个);压缩机入、出口温度(2个)。还有测量制冷剂压力的高、低压表,
净水产量由精度为O.59的电子秤计量。
3实验结果与分析
表1是在两种工况下的系统实验结果。(通过改变毛细管的尺寸改变工况)可以看出,通过改变蒸发温度和冷凝温度,系统的性能变化较大。毛细管的节流效应增加,制冷温差增大,系统的性能系数下降,产水率下降,单耗增加。反之亦然。因此减小系统的制冷温差有利于系统性能的提高。
表2是工况2和TIMES的比较。从表2可以看出,与文【2】研制的TIMES样机相比,在单耗保持不变的同时,产水率(I.45Kg/11)提高了将近20%。根据我们前期对TIMES的实验研究结果和其它研究单位公布的实验数据,TIMES的单耗指标大致在100--360wh/kg之间。因此,从目前的实验结果可以得到这样的结论,在膜蒸馏中采用蒸汽压缩制冷来回收热量,运行的经济性不会低于采用热电制冷系统。
表1蒸汽压缩静j冷膜蒸馏循环实验结果
:[况毛细酣循环水流量蒸发温度℃冷凝温度℃压力
L/rain(饱和压力)(饱和压力)比
l600×0.55.323f3.2bar)73(12.2bar)3.8125
2400×1.55.026r3.5bar)58f8.5bar)2.428
表I(续)蒸汽压缩制冷膜蒸馏循环实验结果
工况压缩机输入功率制冷量热泵性能系数净水产量单耗
WCOP№伪wh/kg
l290652.22.240.958302.72250.8839.73.351.45173.0
表2与TIMES系统性能比较
性能指标Boeing&NASATIMES样机本文系统
电功耗w385.7215.3250.8
产水率kgm1.32I.2l1.45
单耗W?bJkg292.2177.9173
下面据工况2的实验数据分析制冷温差产生的原因。此时制冷温差有28"C之多,而从膜蒸馏的工作过程看,实验系统完全能够在IO'C以下的小温差正常工作。绘制系统节点温度及温差示意图如图3。
Th:制冷剂冷凝温度58℃
Tc:制冷剂蒸发温度26℃
Ts:膜组件壁面处水蒸气温度46.1℃
Ts△T:制冷温差32℃
△Tl:冷凝器传热温差l8℃
△T2:蒸发器传热温差47℃
△Tm:膜组件循环水侧和水蒸气侧温差8l℃
△Ts:水蒸气冷凝温差144℃
图3系统节点温度及温差示意图表3系统节点温度及温差值
从图3可知,膜管壁面两侧循环废水与水蒸气的温差△Tm和水蒸气的冷凝温差△Ts占的比例很大。膜管壁面两侧的温差△Tm,主要是由于膜组件的蒸发面积不足所致。水
P=6kPa(10—4kPa),造成较火的节流效应。因此设法减小这一阻力对提
通过实验验证了蒸汽压缩制冷系统应用于膜蒸馏热回收的可行性;与TIMES系统相比,不仅产水率提高而且能够降低系统的单耗;减少水蒸气的流动阻力、增大膜组件的
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No.332~36蒸气的冷凝温差△Ts是指膜组件出口水蒸气的饱和温度与制冷系统蒸发器出口水蒸气的冷凝温度(Tc+△T2)之差。这一温差值有14度,说明从膜组件到蒸发器之间的流动阻力很大,A高系统的经济性有重要意义。4结论蒸发面积都有利于系统经济性的提高。参考文献[1]MiernikStation[2]张信荣[3]张永贵.冯晓久.用热泵回收原油集输过程余热的试验,油气田地面工程.1998,[4]任建勋.张信荣.中空纤维式减压膜蒸馏组件的温度压力分布及通量特性研究,膜科学与技术,[5]李东明,王志国.热泵室内模拟试验及数据处理方法研究,制冷学报,2002,9,V01.23
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