雷达对抗侦察系统对运动目标的单站无源定位

有用

第３５卷第７期

２０１３年７月

现代雷达

ＭｏｄｅｍＲａｄａｒ

Ｖ０１．３５Ｎｏ．７

Ｊｕｌｙ２０１３

电子对抗

中图分类号：ＴＮ９７

文献标志码：Ａ文章编号：１００４—７８５９｛２０１３）０７—００６７—０５

雷达对抗侦察系统对运动目标的单站无源定位

韩彦明１，郁春来２，万

（１．空军驻沪宁地区代表室，

方２

武汉４３００１９）

南京２１００３９；２．空军雷达学院信息对抗系，

摘要：实现对运动目标辐射源的单站无源定位是对新体制雷达对抗侦察系统的基本要求。文中在现有研究的基础上，提出了一种利用波达方向、相位差变化率、载波频率及多普勒频率变化率的单站无源定位方法，结合一种地面雷达对抗侦察系统，分析了其定位原理、测距误差和可观测性，最后给出了单次测距的计算机仿真结果和结论。关键词：雷达对抗侦察系统；单站无源定位；测距误差；几何精度因子

ＳｉｎｇｌｅＯｂｓｅｒｖｅｒＰａｓｓｉｖｅＬｏｃａｔｉｏｎｏｆＲａｄａｒＣｏｕｎｔｅｒｒｅｃｏｎｎａｉｓｓａｎｃｅ

ＳｙｓｔｅｍｆｏｒＭｏｖｉｎｇＴａｒｇｅｔｓ

ＨＡＮＹａｎｍｉｎ９１，ＹＵＣｈｕｎｌａｉ２，ＷＡＮＦａｎ９２

（１．ＭｉｌｉｔａｒｙＤｅｌｅｇａｔｉｏｎｏｆＡｉｒｆｏｒｃｅＱｕａｒｔｅｒ

ａｔ

ＨｕＮｉｎｇＲｅｇｉｏｎ，Ｎａｎｊｉｎｇ２１００３９，Ｃｈｉｎａ）

（２．ＡｉｆＦｏｒｃｅＥａｒｌｙ—ｗａｒｉｎｇＡｃａｄｅｍｙ，Ｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｔｉｓ

ａｌｌ

Ｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅ

Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ，Ｗｕｈａｎ４３００１９，Ｃｈｉｎａ）

ｓｉｎｇｌｅ

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ｅｌｅｍｅｎｔａｒｙｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｔｏ

ｏｎ

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ｌｏｃａｔｉｏｎｆｏｒｍｏｖｉｎｇｔａｒｇｅｔｓ．Ｂａｓｅｄ

ｅｘｉｓｔｉｎｇｒｅｓｅａｒｃｈ，ａ

ｓｉｎｇｌｅｏｂｓｅｒｖｅｒｐａｓｓｉｖｅｌｏｃａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｉｓｐｒｏｐｏｓｅｄｂｙｕｓｉｎｇｄｉｒｅｃｔｏｆａｒ－

ａ

ｒｉｖａｌ，ｐｈａｓｅｄｉｆｆ：ｅｒｏｎｃｅｒａｔｅ—ｏｆ－ｃｈａｎｇｅ，ｆｒｅｑｕｅｎｃｙａｎｄＤｏｐｐｌｅｒｆｒｅｑｕｅｎｃｙｒａｔｅ ｏｆ－ｃｈａｎｇｅｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ．Ａｓｓｏｃｉａｔｉｎｇｗｉｔｈｆｉｘｅｄｒａｄａｒｃｏｕｎｔｅｒｒｅｃｏｎｎａｉｓｓａｎｃｅｓｙｓｔｅｍ，ｉｔａｎａｌｙｚｅｄｌｏｃａｔｉｏｎｔｈｅｏｒｙ，ｒａｎｇｉｎｇ

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Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｒａｄａｒｃｏｕｎｔｅｒｒｅｃｏｎｎａｉｓｓａｎｃｅｓｙｓｔｅｍ；ｓｉｎｄｅ

０

引言

合于该系统的单站无源定位方法，利用波达方向（Ｄｉ．

ｒｅｃｔ

随着电子战、信息战技术的发展，雷达对抗侦察系统不仅仅需要扩展情报侦察的功能，还要增强其对各种新体制辐射源的信号分选识别能力，以适应越来越密集、复杂的战场电磁环境，对辐射源位置的估计也将从粗略定位的辅助功能上升为精确定位的基本功

能‘１－２］。目前，对机载雷达对抗侦察系统的单站无源

ｏｆ

Ａｒｒｉｖａｌ，ＤＯＡ）、相位差变化率（Ｐｈａｓｅ

Ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ

Ｒａｔｅ．ｏｆ－Ｃｈａｎｇｅ）、载波频率（Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ）及多普勒频率变化率（ＤｏｐｐｌｅｒＦｒｅｑｕｅｎｃｙＲａｔｅ—ｏｆ－Ｃｈａｎｇｅ）等信息，称为ＤＰＦＲＣ定位方法，并就ＤＰＦＲＣ定位方法的基本原理、测距误差和可观测性等方面进行了分析，从而回避

了对角度变化率的高精度测量，降低了对参数测量技

定位技术研究较多旧。５Ｊ，对地面雷达对抗侦察系统的单站无源定位的研究相对较少。在有关固定单站对运动目标无源定位的文献中，主要有基于角度、角度变化率及到达时间的单站无源定位方法∞’７Ｊ、利用空频域信息的单站无源定位方法旧。１叫和利用相位差变化率的

单站无源定位方法¨¨等，研究表明，增加角度变化率

术的要求，为该系统实现单站无源定位提供了理论基础和技术支撑。

１

ＤＰＦＲＣ方法定位原理

二维平面固定单站无源定位模型，如图１所示，以

阵元０中心为原点，阵元Ｏ指向阵元１的方向为ｘ轴

建立直角坐标系，Ｔ（ｚ，Ｙ）为辐射源目标，秽为辐射源目标运动速度，”。为目标切向速度，秽，为目标径向速度，８

信息可以提高定位收敛速度和定位精度，但角度变化率的测量精度要达到ｍｒａｄ／ｓ量级，这严重制约了单站无源定位技术在地面雷达对抗侦察系统中的应用。

一种地面雷达对抗侦察系统采用宽带数字波束形

为航向，ｒ为辐射源目标斜距，口为信号到达角，ｄ为阵

元间距（又称为基线长度）。

成（ＤｉｇｉｔａｌＢｅａｍＦｏｒｍｉｎｇ，ＤＢＦ）技术，不仅可以获得高精度的波达方向测量值，还具有测量相位差变化率的

能力。综合现有文献和研究成果，本文提出了一种适

通信作者：韩彦明收稿日期：２０１３－０３—１１

双阵元可以获得目标辐射源辐射波的相位差咖

及其变化率信息书。接收到的相位差咖可以写成

』

Ｊ

咖＝ｗＡｔ＝２１１以÷ｃｏ啦＝２叮ｒ－－ｃｏｓｆｌ＝而Ｚｃｏ印

Ｌ

，■

Ｅｎｍｉｌ：ｔｉａｎｍｉｎｇｈｂ＠２１０ｎ．ｃｏｒｎ

（１）

修订日期：２０１３－０６ １３

一６７—

有用

现代雷达

式中＂－ＯＯ为来波角频率坑为来波频率；ｃ为来波在空间中的传播速度；Ａ为接收信号波长；ｋ。＝２，ｖｄ／ｃ为相位差系数。对式（１）两边求导

￥＝一尼Ｚ声ｓｉ邮

（２）

式中：声表示卢对时间的一阶导数。根据几何学原理，

斜距ｒ可以表示为

，：阜

（３）

图１二维平面固定单站无源定位模型

根据质点运动学原理

ｖ…，＝ｖｓ…ｉｎ（ｅ一－／，３））

（４）

将式（１）和式（２）代入式（３）可以得到

秽。．｜｝Ｚｓｉ唯ｖｋＺｓｉｎ（占一卢）ｓｉ邶

ｒ

２一———■—一＝———————■—————一

（５）

咖

咖

由物理知识可知接收信号中的多普勒频率／：Ｉ满足以下关系

六＝一善＝一塑｝如疋

（６）

式中：负号表示多普勒频率的增长趋势。假设在较短的单次观测时间内，目标辐射源若做非径向的近似匀速直线运动，辐射信号载频保持不变，对式（６）两边求

微分

五＝一麴∞声＝一善声＝一善伊（７）

将式（１）和式（２）代入式（７）并整理可得

ｒ＝一—南六＝一去（Ｉ｜｝ｚｓｉｎｆｌ）２五＝仁一万六一丽㈨８‘厶２

一量（｜｜｝。ｓｉｎｆｌ）２ｆ。ｊｃｄ

（８）

式（８）就是基于质点运动学原理，利用波达方向

届、相位差变化率书、载波频率丘及多普勒频率变化率，。的测距方程，结合几何学原理

一６８一Ｐ２咖够

（９）

ｔｙ＝ｒｓｉ邛

式（８）和式（９）表明，通过对卢、书ｔ及，。的测量

不仅可以实现对运动目标的无源测距，还可对运动目

标进行无源定位，这就是ＤＰＦＲＣ方法的定位原理。

２测距误差分析

测距的误差来源于观测参数的测量误差，以ｚ表示观测矢量，观测矢量Ｚ和斜距ｒ之间满足函数ｇ（ ）关系

ｒ＝ｇ（ｚ）

（１０）

当测量误差和位置误差相对都比较小时，对式（１０）的两边分别求微分，可得到测量误差与位置误差

的关系式

沪蛩：

式甲：６，面：分别表不位置误差天重和测重误差矢量。

假设测量误差疋的均值为０，方差为Ｒ，则由式（１１）

可算得６，的均值为０，方差为

一２

Ｅ｛挚： 【挚：】７）＿挚［警】７

（１２）

对式（８）两边求全微分

ｄｒ＝２ｒｃ。够邮＋（ｋＣｓｉ唯）７０Ｌｄ书＋旁五＋Ｊ砉蜕

，Ｊ

ｏ

（１３）

化简，写出相对测距误差表达式

孚嘶。够警＋２警＋誓＋誓㈣，

当各观测量的误差都是０均值，相互独立且标准差为盯８、矿＂ｏｒ，。和盯ｆ．，则相对测距误差表达式为ｐ，＝０生ｒ｜｜＝

Ｆ弧■孓丽

（１５）

从式（１５）可以看出，当口＿±１Ｔ时，测距误差趋近

于无穷大，从可观测性来说，对位于基线连线方向的目标辐射源不可观测。该雷达对抗侦察系统天线阵方位

瞬时覆盖范围为６０。，图２给出了该天线阵在［６０。，

有用

电子对抗 韩彦明，等：雷达对抗侦察系统对运动目标的单站无源定位

ＤＢＦ在方位向采用一维扫描阵，采用圆锥对数螺旋天线组阵实现，在６ＧＨｚ一１

８

１２０。］范围内八卢）＝Ｉ卢ｃｏ够Ｉ的函数值。系统一般采用

在基线的法线方向（卢＝９０。）附近进行无源测距，此时角度测量误差对测距误差的贡献很小。

ＧＨｚ频段测角精度优于

０．４。（１０ＧＩ－Ｉｚ优于０．３０）。这里取基线长度ｄ＝３．２ｍ，考

察不同测量误差和参数对测距误差ＧＤＯＰ的影响。

３．１盯ａ和ｏｒｒ。对测距误差的影响

假设目标辐射源运动速度ｔＪ＝３００ｍ／ｓ，航向ｓ＝００，测角误差ＯｒＢ＝６．９８ｍｒａｄ，相对测频误差盯＾／Ｌ＝１０一，对于不同频率，不同盯￥和ｏｒ，。时的相对测距误差

（％）的ＧＤＯＰ，如图３所示。由图３可以看出，随着ｏｒａ和ｏｒｒ。的增大，相对测距误差等比值线（如５％）所

图２角度误差对测距误差贡献的系数值

包含的区域越来越小，在同一测量误差ｏｒ占和ｏｒ，．条件下，不同来波频率的等比值曲线所包含的区域随着频率的降低而显著减小，这主要是因为随着来波频率的降低，对ｏｒ６测量精度的要求放宽倍数减小而引起的。

（１６）

系统对频率的相对测量误差一般满足Ｉ％纸Ｉ≤

０．１％，此时相对测距误差可简化为

ｐ，＝ＩＩ＿ｏｒＩＩ一

ｒ

、丽‘

若书和，。的相对测量误差均为Ｐ。，有Ｐ，一√ｓｐ。，当

距离测量精度为Ｐ，一５％时，要求参数测量精度Ｐ。一

２％。在ｒ－－１００ｋｍ私＝９００，ｖ＝３００ｍ／ｓ，８＝００正＝１０

ｄ＝３．２２．０１

ＧＨｚ，

ａ）ａ，＝２０

ｘｉｋｍ

Ｊ／ｋｍ

ｍ。ａｄ／ｓ，宁 ６Ｈ２／ｓ，

ｂＪ

ｍ的条件下，ｆｄ＝３０Ｈｚ／ｓ，卢＝－３ｍｒａｄ／ｓ，咖一

Ｈｚ／ｓ，ｏｒ￥＝４０．２

ｔｒｇ：４０肼舭，甲 ６Ｈｚ／ｓ，

｛亍１０ＧＨｚ

｛亍１０ＧＨｚ

ｒａｄ／ｓ，根据测距误差Ｐ，一５％取各参数测量误差

ｍｒａｄ／ｓ。此时盯６＝

ｍｒａｄ／ｓ，要达到如此高的角度变化率测量精度非

分别为ｏｒｔｄ＝０．６

０．０６

常困难，相比于ｏｒ６，在此条件下对ｏｒ占的测量要求可以放宽６７０倍，其放宽倍数与基线长度和载频成正比。

显然对书的测量比对声的测量要有利得多。

由式（１２）和式（１５）还可以写出测距误差的方差

分布公式

ｃ）仃十．２０

ｍｒａ挑，吁１ ２

Ｈｚ／ｓ

ｄ）盯十＝２０

ｍｒａｄ／ｓ，宁 ６Ｈｚ／ｓ

皆１０ＧＨｚｊ亍５ＧＨｚ

图３不同ｏｒａ和口，。的相对测距误差（％）的ＧＤＯＰ图

３．２

矿２ｒ＝４产ｃｏｔ２卢盯一２＋４丁ｉＺ夏五ｉＩ｝二丽盯毒２＋

瓦Ｆ老＿再盯免＋≥一２旺口２ｓｉｎ２（占一卢）］２叫。。Ｚｏｆｏ

（１７’¨叫

ｏｒ。和盯，对测距误差的影响

假设目标辐射源航向占＝０ｏ，ｆｏ＝１０

２０ｍｒａｄ／ｓ，ｏｒ，ｄ＝ｌ

ＧＨｚ，ｏｒａ＝

Ｈｚ／ｓ，对不同运动速度秽，在不同盯８

和ｏｒ，时的相对测距误差（％）的ＧＤＯＰ，如图４所示。从图４可以看出，％和盯。对测距误差的影响很小，即使相对测频误差增大一个数量级，它对测距误差的影响也不显著，但％对定位误差的影响较大，这由式（９）可以看出。目标辐射源的运动速度对测距误差影响较

从式（１７）可以看出，矿；和盯≥。的影响是主要的，

对ｏｒ；的贡献与ｒ４成正比，而其他各项的贡献仅与ｒ２成正比，在各项测量参数卢、书、，。和工误差方差给定

的条件下，可以得到ｏｒ，的几何精度因子（Ｇｅｏｍｅｔｒｉｃａｌ

Ｄｉｌｕｔｉｏｎｏｆ

大，目标运动速度越大，书也随之越大，导致ｏｒ占减小，

有利于提高测距精度。

３．３

Ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ，ＧＤＯＰ）

ｏｒ，＝ＧＤＯＰ（ｒ，／３）

（１８）

目标辐射源航向ｓ对测距误差的影响

假设目标辐射源运动速度秽＝３００ｍ／Ｓ，ｆｏ＝

３

相对测距误差几何精度因子分布图

从式（１７）可以看出，ｏｒ，的ＧＤＯＰ除了和各观测量

１０ＧＨｚ，ｏｒｓ＝６．９８ｍｒａｄ，ｏｒ击２２０ｍｒａｄ／ｓ，ｏｒ，。＝１ｎｚ／ｓ，

盯￡／ｆｏ＝１０。３在不同口和占时的相对测距误差（％）的ＧＤＯＰ，如图５所示。由图５可以看出，目标辐射源航向占对测距误差的影响很大，还影响其ＧＤＯＰ图在二

的测量误差密切相关外，还与目标辐射源的运动速度、航向和发射信号的频率有关。该雷达对抗侦察系统的

一６９—

有用

现代雷达

维平面的几何分布，在目标辐射源航向上测距误差的等比值线是一条不闭合的射线，从可观测性来看，侦察站对径向运动的目标无法定位。

测量误差影响较大；

４）为了获得精度更高的定位结果，必须对多次测量定位结果进行滤波处理。

４

结束语

雷达对抗侦察系统实现对运动目标的无源定位是

电子对抗系统功能综合一体化的新要求，也是一个新

的研究方向，所涉及的具体内容很多。一种新体制雷

Ｘ／ｋｍ

Ⅳ／ｋｍ

Ｈ２／ｓ，

达对抗侦察系统可提供高精度ＤＯＡ和相位差变化率

Ｈ２／ｓ，

８）盯ｍ－２０

ｍｒａｄ／ｓ，宁 ６

ｂ）盯。＝４０

ｍｒ８小５，Ｔｏ ６

ｅ１０ＧＨｚＺ。１０ＧＨｚ

信息，这为在该系统上实现单站无源定位提供了可能。本文提出了一种适合于该系统的单站无源定位ＤＰ．ＦＲＣ方法，对该定位方法的技术原理进行了分析，利

Ｅ＿＼ｋ

用波达方向、相位差变化率、载波频率及多普勒频率变化率等信息实现对目标辐射源的无源定位，通过增加相位差变化率信息降低了对角度变化率的高精度测量

ｘ｜ｋｍ

ｄ）口。－－２０

ｍｒａｄ／ｓ，ｄ即．６

ｕ

Ｈｚ／ｓ，

要求。要实现快速精确的单站无源定位必须以高精度参数测量和快速滤波算法为前提，因此，加强参数测量方法和滤波算法的研究具有非常重要的意义。

参考文献

等５

ＧＨｚ

寸测距误差（％）的ＧＤＯＰ图

互

＼ｋ

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０ｘ｜ｋｍ

１００

２００

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０Ｘ｜ｋｍ

１００

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Ｘ｜ｋｍ

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。

ｄ）ａ。ｐ６．９８ｍｒａｄ，ｑ／Ｚ２ｌ旷．庐２００ｍ／ｓ

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ｂｅａｒｉｎｇ ｏｎｌｙ

ｔｒａｃｋｉｎｇ［Ｊ］．ＩＥＥＥ

Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ

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ｍａｎｅｕｖｅｒｉｎｇ

Ｔ，ＢａｒＳＹ，ＬｅｒｒｏＤ．Ｂｅａｒｉｎｇ－ｏｎｌｙｔｒａｃｋｉｎｇｏｆ

ｔａｒｇｅｔｓ

综上所述，ＤＰＦＲＣ定位方法只需要单站单次测量即可实现测距，再结合式（９）定出目标的位置，可实现快速定位。通过对测距误差的分析和仿真实验，得出了对ＤＰＦＲＣ定位性能影响的主要因素和对各参数测

量精度的要求，为进一步利用实测数据进行定位跟踪、参数测量和外场实验等研究打下了基础。并且可以得到以下结论：

ｕｓｉｎｇ

ａ

ｂａｔｃｈ－ｒｅｃｕｒｓｉｖｅ

ａｎｄ

ｅｓｔｉｍａｔｏｒ［Ｊ］．

ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎ

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ｌｏｃａｔｉｏｎ［Ｊ］．

１）ＤＰＦＲＣ定位方法对在径向方向和在基线方向所在的方位平面上的目标都是不可观测的；

２）对目标辐射源的单次测距误差随着距离ｒ的增

大而增大，受目标辐射源自身运动状态影响较大；

３）测距误差受ＤＯＡ和频率测量误差的影响较小，一般可忽略；受相位差变化率和多普勒频率变化率的

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ｔｉｏｎ

ａｌｇｏｒｉｔｈｍｆｏｒｍｏｖｉｎｇ

ｅｍｉｔｔｅｒ

ｂｙｅｓｔｉｍａｔｉｎｇｉｔｓｖｅｌｏｃｉｔｙ

一７０一

有用

电子对抗

ｖｅｃｔｏｒ

韩彦明，等：雷达对抗侦察系统对运动目标的单站无源定位

ｏｎ

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ｓｉｎｇｌｅｎｏｎ—ｍｏｖｉｎｇ

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Ｅｌｅｅｔｒｏｎｉｃａ

ｏｎ

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ｐａｓｓｉｖｅｌｏｃａｔｉｏｎａｎｄｔｒａｃｋｉｎｇａｌｇｏｒｉｔｈｍｓｕｓｉｎｇｆｒｅｑｕｅｎｃｙａｎｄｓｐａｔｉａｌ

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郁春来．利用空频域信息的单站无源定位与跟踪关键技术研究［Ｄ］．长沙：国防科学技术大学电子科学与工程学院，２００８．

ＹｕＣｈｕｎｌａｉ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ

ｓｅｒｖｅｒ

ｏｎ

韩彦明男，１９７７年生，硕士研究生。研究方向为雷达总

体工程和信号处理等。

ｃｒｕｃｉａｌｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓｆｏｒ

ｓｉｎｇｌｅ

ｏｂ－

郁春来男，１９８１年生，博士。研究方向为电子对抗、雷达

ｐａｓｓｉｖｅｌｏｃａｔｉｏｎａｎｄｔｒａｃｋｉｎｇｖｉａｓｐａｔｉａｌ－ｆｒｅｑｕｅｎｃｙｄｏ－信号处理以及单站无源定位与跟踪等。

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（上接第６０页）对微波放大链路、高压电源、调制器和热设计进行了详细的论述。这种中小功率、宽带小型化毫米波行波管发射机具有体积小，组合维修方便等特点，内部电路采用一体化、模块化的设计思想，适应批量生产要求，具

有一定的应用前景。

２实物和测试结果

该发射机实物照片如图５所示，２ＧＨｚ带宽内，峰

值功率大于１．４ｋＷ，测试结果如图６所示，输出功率稳定度优于０．３ｄＢ（常温２５。Ｃ环境条件下、等载频统计值）；微波包络波形前后沿小于２０ｎｓ，最大脉宽包络顶降小于１０％。

参考文献

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电子工业出版社，２００６．

ＺｈｅｎｇＸｉｎ，ＬｉＷｅｎｈｕｉ，ＰａｎＨｏｕｚｈｏｎｇ．Ｒａｄａｒｔｒａｎｓｍｉｔｔｅｒ

ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｐｕｂｌｉｓｈｉｎｇ

Ｉｎｄｕｓｔｒｙ，２００６．

ＨｏｕｓｅｏｆＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ

［２］韩博，朱永亮，陈汉兴．毫米波小型化行波管发射机［Ｊ］．现代雷达，２００８，３０（１１）：８３—８５．

ＨａｎＢｏ，ＺｈｕＹｏｎｇｌｉａｎｇ，ＣｈｅｎＨａｎｘｉｎｇ．Ｍｉｌｌｉｍｅｔｅｒ－ｗａｖｅｍｉｎｉａｔｕｒｉｚｅｄｔｒａｖｅｌｉｎｇ．ｗａｖｅｔｕｂｅｔｒａｎｓｍｉｔｔｅｒＪ１．Ｍｏｄｅｍ

图５发射机实物照片

Ｒａｄａｒ，２００８，３０（１１）：８３—８５．

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ＹａｏＹｉｌｏｎｇ，ＳｈａｏＫｕｉｗｕ，ＳｕｎＸｕｅｚｈｅｎｇ．Ａｓｔｕｄｙ

ｐｏｗｅｒ

ｏｎ

ｈｉｇｈ

ａｉｒｂｏｒｎｅｒａｄａｒｌａ＇ａｎｓｍｉｔｔｅｒｗｉｔｈａｖｅｒａｇｅｐｏｗｅｒｏｆ２ｋＷ

［４］

［Ｊ］．ＭｏｄｅｍＲａｄａｒ，２０１１，３３（１１）：６７—６９．

沙文祥．机载行波管发射机设计的基本原则［Ｊ］．现代雷达，２００６，２８（７）：８８－９１．

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ｄｅｓｉｇｎ［Ｊ］．ＭｏｄｅｍＲａｄａｒ，２００６，２８（７）：８８－－９１．

测试５ｌ辩／ｑ电

图６峰值功率测试曲线

３

黄永清男，１９６８年生，研究员。研究方向为发射技术。孙世春男，１９８３年生，工程师。研究方向为发射技术。黎明男，１９８０年生，高级工程师。研究方向为高压电源技术。

王彦彬男，１９８０年生，工程师。研究方向为调制器技术。

结束语

本文介绍了一种小型化毫米波行波管发射机，并

一７ｌ一